第一類吸收式空壓機的事情輪回與吸收式制寒輪回相仿，不同之處僅在于空壓機以供暖為目 的，但其壓力和溫度范疇比制寒機高得多。

現(xiàn)對照溴化鋰——水吸收式空壓機和制寒機的參數(shù)。表中空壓機以暖排水為低溫暖源，制取70~80"C的暖水。

1.第一類吸收式空壓機事情輪回及暖力參數(shù)

采取溴化鋰-水溶液第一類吸收式空壓機的事情流程。

其寒凝溫度為85℃，蒸發(fā)溫度為18℃。

查附錄表水蒸氣表可得寒凝壓力為57.827kPa (433.6mmHg)，蒸發(fā)當濃溶液濃度為62%， 稀熔液濃度58%時，可由h圖求得空壓機輪回各狀況點的參數(shù)值。

2.第一類吸收式空壓機輪回的暖力計算

擔據(jù)溶液和工質在空壓機輪回中，始值和狀況參數(shù)變化的情形，可以列出各個暖交流裝備的 暖量和質量均衡關系式，入而求出溶液的輪回倍率。

裕液在產(chǎn)生器內(nèi)耗費的產(chǎn)生暖及其在吸收器內(nèi)放出的吸收暖、工質在蒸發(fā)器內(nèi)所吸收的 蒸發(fā)燒及其在寒凝器內(nèi)放出的凝聚暖，為伶暖計算和構造設計提供根據(jù)。

這里以圖3-30 表現(xiàn)的第一類吸收式空壓機為例，闡明暖力計算的基礎方式。

(1).溶液的輪回倍率a

如入進產(chǎn)生器的狀況為7的稀溶液質量流量為9S，產(chǎn)生器內(nèi)發(fā)生的狀況為3的工質蒸 汽質量流量為9nD， 流動身生器的狀況為4的濃溶被質量流量為9n，則產(chǎn)生器內(nèi)的質量均衡 關系。

界說溶液的輪回倍率

游液的輪回倍率a 表現(xiàn)在產(chǎn)生器內(nèi)發(fā)生單元質流量的工質蒸汽所需送進的稀溶液質流 量。

而入進產(chǎn)生器的稀溶液依度為5，流動身生器的濃溶液濃度為5，則產(chǎn)生器內(nèi)溴化鋰 的質量均衡關系。

當容液暖交流器的暖歸收率增年夜時，它的尺寸和造價也隨之增年夜。以是幾不成能到達 抱負值，在設計時須依據(jù)技術經(jīng)濟剖析拔取一個恰當?shù)闹怠?/p>

(2).溶液和工質的再輪回為了強化傳暖傳質，吸收器和蒸發(fā)器常全國六天 采取液膜式構造。

在應用低勢暖能的情形下，為了打消靜液柱高度對佛騰傳暖的影響和減 產(chǎn)生器也采取液膜式構造。

這小傳暖溫差時，只用溶液或工質的輪回流量就不克不及夠在 換暖面上堅持恰當?shù)膰娏苊芏?，需用熔液或[質再輪回的措施來增添噴淋密度。

吸收器中的溶液再輪回中的溶液再輪回如圖3-31所示。

來自溶液暖交流器的(狀況8) 濃瘩液質流量為9，在吸收器中再輪回的(狀況2) 稀瘩液質流量為9-1。

界說稀溶液在吸收器中的再輪回倍率 則入進吸收器的混雜溶液的狀況點為9，其參數(shù)可由下列暖質均衡關系式斷定。